傳(chuan)動(dong)(dong)(dong)(dong)的(de)強(qiang)度(du)(du)是確(que)定承載能力和(he)使用壽(shou)命的(de)主要依(yi)據。本章通過(guo)對(dui)(dui)偏(pian)(pian)心輪(lun)電(dian)動(dong)(dong)(dong)(dong)推桿 行(xing)星(xing)傳(chuan)動(dong)(dong)(dong)(dong)的(de)接(jie)觸(chu)應(ying)力與接(jie)觸(chu)強(qiang)度(du)(du)的(de)分析，用彈性力學(xue)方法，建立偏(pian)(pian)心輪(lun)與活齒(chi)嚙(nie) 合副以(yi)及內齒(chi)圈與活齒(chi)噴合副的(de)接(jie)觸(chu)應(ying)力和(he)接(jie)觸(chu)強(qiang)度(du)(du)的(de)計算公(gong)式(shi)，分析影(ying)響偏(pian)(pian)心 輪(lun)電(dian)動(dong)(dong)(dong)(dong)推桿行(xing)星(xing)傳(chuan)動(dong)(dong)(dong)(dong)接(jie)觸(chu)應(ying)力和(he)接(jie)觸(chu)強(qiang)度(du)(du)的(de)主要因(yin)素，探(tan)討降低(di)接(jie)觸(chu)應(ying)力、提高接(jie)觸(chu) 強(qiang)度(du)(du)的(de)途徑(jing)和(he)措施(shi)；通過(guo)對(dui)(dui)傳(chuan)動(dong)(dong)(dong)(dong)失效形(xing)式(shi)的(de)探(tan)討，用高等(deng)材料力學(xue)理論，分析摩(mo) 擦對(dui)(dui)偏(pian)(pian)心輪(lun)電(dian)動(dong)(dong)(dong)(dong)推桿行(xing)星(xing)傳(chuan)動(dong)(dong)(dong)(dong)強(qiang)度(du)(du)的(de)影(ying)響w’⁵³#。

5.1偏心輪與活齒啃合副的接觸應力計算

圖5-1 一個噴(pen)合周期內偏心輪與活齒嚙(nie)合副接觸應力的變(bian)化曲線(xian)

Fig. 5-1 The curve of contact stress a_P betweai eccentric whed and movable tooth in one mesh p?iods

齒嚙合副(fu)接觸應(ying)力(li)trp呈周期性變(bian)化，大(da)接觸應力出現在內齒圈嚙(nie)合齒廓 段的(de)中部。

5.2.2影(ying)響一個嚙合(he)周期內偏心(xin)輪與活齒嚙合(he)副接觸(chu)應力的因(yin)素(su)

影響一個嚙(nie)合周期(qi)內偏心輪與活齒(chi)嚙(nie)合副接(jie)觸應力的(de)因素很多(duo)，在此只討論 偏(pian)心距e、內滾柱半徑R、內(nei)滾柱(zhu)長度(du)6 (內(nei)齒圈(quan)寬度(du)）。通過編程計(ji)算（詳見 附錄），這(zhe)些因素對偏心輪與活齒嚙合副接(jie)觸應力的影(ying)響如圖5-2 ~圖5-4所示。 由圖5-2 ~圖(tu)5-4可知，偏心距e、內滾柱(zhu)半徑&、內滾柱(zhu)長度6對偏心(xin)輪